Метод определения энергоэффективности технологий и механизации горных работ по добыче полезных ископаемых открытым способом
Шрифт:
0,35-0,45
1,1-1,5
Известняк ракушечный
V-VI
1,5-2
0,35-0,6
1,4-1,8
Опока, мергель
IV-VI
1-1,5
0,3-0,4
1-1,3
Туфы трещиноватые, плотные, пемза тяжелая
V
1,5-2
0,35-0,3
1,2-1,5
Конгломерат брекчии на известковом и глинистом цементе
IV-VI
2-3
0,35-0,45
1,1-1,4
Песчаники на глинистом цементе, сланец, глинистый, серицитовый мергель
VII-VIII
3-6
0,4-0,55
1,2-1,6
Доломит, известняк, магнезит, песчаник на известковом цементе
VII-IX
5-6
0,4-0,6
1,2-1,8
Известняк,
VII-IX-
6-9
0,4-0,8
1,2-2,2
Гранит, гранодиорит
VIII-IX
2-12
0,5-0,8
1,7-2,1
Базальт, диабаз, андезит, габбро
IX-XI
6-20
0,6-0,85
1,7-2,2
Кварцит
X
12-14
0,5-0,8
1,6-2
Порфирит
X
16-20
0,6-0,8
2,2-2,3
В случае, если применяются другие типы ВВ, значение удельного расхода умножают на переводной коэффициент (табл. 4.)
Таблица 4
Поправочный коэффициент к выбору
удельного расхода ВВ
Взрывчатое вещество
k
Взрывчатое вещество
k
Карбатол ГЛ-10В
0,79
Аммонит №6ЖВ
1
Скальный аммонал №3
0,8
Граммонит 79/21
1
Скальный аммонал №1
0,81
Граммонит 50/50
1,11
Детонит М
0,82
Гранулит М
1,13
Гранулит С-2
1,13
Алюмотол
083
Игданит
1,13
Гранитол 7А
0,86
Граммонит30/70
1,14
Гранулит АС-8
0,89
Аммонит АП-5 ЖВ
1,14
Гранулит АС-8В
0,89
Акватол Т-20
1,2
Гранулит АС-4
0,98
Гранулотол
1,2
Однако этот метод не увязывают конкретные физико-механические свойства массива с выбором и расчётом удельного расхода взрывчатого вещества с необходимостью степенью дробления горных пород с конкретной экскавационной машиной и ёё параметрами.
Предложенный метод ведёт расчет параметров паспорта буровзрывных работ для конкретной экскавационной машины с последующим транспортом, отвалообразующей машины, а для полезного ископаемого и машин, занятых на его переработке для потребителя для обеспечения минимума затрат по всему технологическому потоку и максимальной производительности комплекта машин в него входящих.
Экспериментальными исследованиями и практикой доказано, что увеличение степени дробления массива пропорционально увеличению полезного использования энергии взрыва. С этой целью применяют взрывание зарядов в зажатой среде путем использования “подпорной стенки”, мгновенного взрывания многорядного блока без замедления и специальных запирающих зарядов в забойке скважины.
Технология взрывания массива при наличии подпорной стенки заключается в оставлении части взорванной горной массы от предыдущего взрыва у откоса взрываемого блока, объем которой создает дополнительную нагрузку на массив и выполняет роль своеобразной забойки для трещин, образующихся в массиве от предыдущего взрыва на глубину около 100d (рис. 6).
Рис.6 Способы увеличения степени дробления массива:
а - взрыванием при подпорной стенке; б - взрыванием под оставленным слоем взорванной горной
Ширину подпорной стенки (м) рассчитывают по формуле
,
где - коэффициент разрыхления породы;
– линия наименьшего сопротивления, м:
=0,20,4 - коэффициент, учитывающий использование энергии взрыва на дробление и перемещение горной массы;
q - удельный расход взрывчатого вещества, кг/м3;
– удельная энергия взрыва взрывчатого вещества, Дж/м3 или Дж/кг;
Е - модуль продольной упругости пород, Па;
– предел прочности породы при одноосном сжатии, Па.
Взрывание массива при наличии подпорной стенки уменьшает ширину развала горной массы и может использоваться как средство для формирования развала на рабочей площадке.
Эффект от использования оставляемой в массиве уступа части развала привел к идее применения взрывания под оставленным слоем горной массы от вышележащего уступа.
Эффект от применения многорядного мгновенного взрывания заключается в том, что заряды второго и следующих рядов находятся в зоне массива, ненарушенного трещинами от предыдущих взрывов, вследствие чего уменьшаются потери энергии взрывчатого вещества. Вместе с этим действие взрыва заряда каждого ряда для соседнего является своеобразным средством зажима из-за противоположной направленности взрывной волны. Все это способствует увеличению действия взрыва на массив и образованию интерференции взрывных волн.
Однако при использовании этого метода при равном расстоянии между рядами и линией сопротивления по подошве, заряды скважин каждого последующего после первого ряда по сравнению с предыдущим увеличиваются на 1015%, что приводит к увеличенному расходу взрывчатого вещества.
Сущность применения запирающих зарядов (самозаклинивающейся или активной забойки) заключается в помещении малого заряда взрывчатого вещества среди инертной забойки в скважине. При инициировании этого заряда одновременно с основным в скважине вследствие разнонаправленности взрывов создается дополнительное сопротивление основному заряду. Этим увеличивается действие взрыва основного заряда, повышается использование энергии взрыва в массиве, направленной на дробление породы. Масса запирающего заряда в забойке принимается приблизительно равной 1% от массы основного заряда.
Описанные способы увеличения действия взрыва в массиве могут применяться одновременно для получения интенсивного дробления.
Диаметр заряда. С учетом минимальных затрат по всему технологическому потоку величина эффективного диаметра скважин равна диаметру заряда взрывчатого вещества.
При постоянном удельном расходе взрывчатого вещества равномерное распределение в массиве взрывчатого вещества способствует увеличению степени дробления.
Экспериментальные исследования показывают, что уменьшение диаметра скважин снижает среднюю крупность горных пород после взрыва (dср), прямо пропорционально линейному масштабу изменения диаметра заряда взрывчатого вещества d.